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6,受彎構件6 1，受彎構件的強度6、1 1.計算梁的抗彎強度時，考慮截面部分發(fā)展塑性變形、因此在計算公式、6、1、1，中引進了截面塑性發(fā)展系數(shù)γx和γy，γx和γy的取值原則是,使截面的塑性發(fā)展深度不致過大，與本標準第8章壓彎構件的計算規(guī)定表8，1，1相銜接 當考慮截面部分發(fā)展塑性時，為了保證翼緣不喪失局部穩(wěn)定、受壓翼緣自由外伸寬度與其厚度之比應不大于13εk 直接承受動力荷載的梁也可以考慮塑性發(fā)展，但為了可靠.對需要計算疲勞的梁還是以不考慮截面塑性發(fā)展為宜。考慮腹板屈曲后強度時，腹板彎曲受壓區(qū)已部分退出工作.本條采用有效截面模量考慮其影響，本標準第6 4節(jié)采用另外的方法計算其抗彎強度。6 1 2,本條為新增條文,截面板件寬厚比等級可按本標準表3，5、1根據(jù)各板件受壓區(qū)域應力狀態(tài)確定.條文中箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)偏低,箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)應該介于1。05，1。2之間.參見表10、表10,箱形截面的塑性發(fā)展系數(shù)6 1 3,考慮腹板屈曲后強度的梁.其受剪承載力有較大的提高 不必受公式.6。1，3.的抗剪強度計算控制。6、1，4、計算腹板計算高度邊緣的局部承壓強度時。集中荷載的分布長度lz,早在20世紀40年代中期。蘇聯(lián)的科學家已經(jīng)利用半無限空間上的彈性地基梁上模型的級數(shù)解，獲得了地基梁下反力分布的近似解析解,并被英國.歐洲，美國和蘇聯(lián)鋼結構設計規(guī)范用于軌道下的等效分布長度計算、最新的數(shù)值分析表明 基于彈性地基梁的模型得到的承壓長度.式，6 1。4 2，中的系數(shù)改為3,25就是蘇聯(lián)，英國,歐洲。日本,ISO等采用的公式。偏大.應改為2，83，隨后進行的理論上更加嚴密的解析分析表明 彈性地基梁的變形集中在荷載作用點附近很短的一段.應考慮軌道梁的剪切變形。因此改用半無限空間上的Timoshenko梁的模型,這樣得到的承壓長度的解析公式的系數(shù)從3.25下降到2。17 在梁模型中承壓應力的計算應計入荷載作用高度的影響，考慮到輪壓作用在軌道上表面 承壓應力的擴散更寬,系數(shù)可增加到2，83 經(jīng)綜合考慮條文式 6,1。4 2。中系數(shù)取3。25,相當于利用塑性發(fā)展系數(shù)是1。1484、集中荷載的分布長度lz的簡化計算方法、為原規(guī)范計算公式.也與式、6 1，4,2。直接計算的結果頗為接近.因此該式中的50mm應該被理解為為了擬合式。6，1.4.2 而引進的，不宜被理解為輪子和軌道的接觸面的長度.真正的接觸面長度應在20mm。30mm之間，表11。式.6、1 4 2。和式.6.1,4，3 計算的承壓長度對比。軌道上作用輪壓 壓力穿過具有抗彎剛度的軌道向梁腹板內(nèi)擴散 可以判斷.軌道的抗彎剛度越大。擴散的范圍越大、下部腹板越薄。即下部越軟弱 則擴散的范圍越大.因此式。6,1,4、2 正確地反映了這個規(guī)律.而為了簡化計算.本條給出了式、6。1,4.3.但是考慮到腹板越厚翼緣也越厚的規(guī)律、式、6,1，4，3、實際上反映了與式、6。1。4。2。不同的規(guī)律、應用時應注意。6。1，5，同時受有較大的正應力和剪應力處 指連續(xù)梁中部支座處或梁的翼緣截面改變處等，折算應力公式。6,1.5、1。是根據(jù)能量強度理論保證鋼材在復雜受力狀態(tài)下處于彈性狀態(tài)的條件,考慮到需驗算折算應力的部位只是梁的局部區(qū)域，故公式中取β1大于1,當σ和σc同號時,其塑性變形能力低于σ和σc異號時的數(shù)值，因此對前者取β1、1、1。而對后者取β1 1、2，復合應力作用下允許應力少量放大.不應理解為鋼材的屈服強度增大,而應理解為允許塑性開展 這是因為最大應力出現(xiàn)在局部個別部位,基本不影響整體性能、