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B，2,擴(kuò)大基礎(chǔ)集中參數(shù)建模方法B、2、1。當(dāng)確定土與擴(kuò)大基礎(chǔ)靜力相互作用模型.圖B。2.1、1。時 應(yīng)計入基礎(chǔ)及地基土中的墩身部分水平地基反力.基礎(chǔ)底面剪切反力和基礎(chǔ)底面的抵抗彎矩.并應(yīng)分別采用非線性彈簧模擬,圖B，2，1 2,圖B。2、1。1.擴(kuò)大基礎(chǔ)集中參數(shù)模型示意圖kh.側(cè)面水平彈簧地基彈簧初始剛度,ks?；准羟袕椈傻鼗鶑椈沙跏紕偠?、kr 基底轉(zhuǎn)動彈簧地基彈簧初始剛度圖B,2、1、2、非線性地基彈簧模型Ph.水平地基反力.uh,水平地基變形.Phy，水平地基反力上限。uhy,水平地基屈服變形。Ps?；准羟蟹戳Αs,基底地基剪切變形。Psy?；准羟蟹戳ι舷?。usy，基底地基剪切屈服變形、M.基底抵抗彎矩.θ 基底地基轉(zhuǎn)角、M1.基底提離彎矩 θ1,基底地基提離轉(zhuǎn)角.M2、基底抵抗彎矩上限.θ2.基底地基屈服轉(zhuǎn)角B.2.2、水平地基彈簧計算可符合下列規(guī)定。1、地基土中墩身,或基礎(chǔ).水平地基彈簧剛度可按下式計算，式中 kh.墩身，或基礎(chǔ),水平地基彈簧初始剛度。kN、m、Ah 計算范圍內(nèi)墩身,或基礎(chǔ)。正面受土壓計算面積，m2。2、水平地基反力上限值、可按下列公式計算,式中，b0.水平彈簧剛度計算范圍內(nèi)基礎(chǔ)側(cè)面土抗力的計算寬度、m 按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范.TB.10002，5計算、l、水平彈簧計算范圍的高度.m.σp、基礎(chǔ)側(cè)面水平地基壓應(yīng)力強(qiáng)度，kPa.η。系數(shù),η.b0 b.b,垂直于荷載作用方向的基礎(chǔ)水平寬度,m，B、2 3、基底剪切彈簧計算可符合下列規(guī)定,1,基底剪切彈簧初始剛度ks可按下列公式計算，式中，ks?；准羟袕椈沙跏紕偠?kN、m.Ks，剪切基床系數(shù).kN,m3,Av.基礎(chǔ)底面面積、m2，Kv?；棕Q向基床系數(shù).取計算位置處的基床系數(shù)K。kN.m3。2,基底最大剪切抗力Psy可按下式計算，式中.Psy 基底最大剪切抗力。kN.Vd、基底豎向荷載。kN μ?；啄Σ料禂?shù),由地質(zhì)勘察報告提供,或按表B 2。3取值.表B，2 3，基底摩擦系數(shù)B，2、4 基底轉(zhuǎn)動彈簧計算可符合下列規(guī)定。1,基底轉(zhuǎn)動彈簧剛度計算可按下列規(guī)定 1。轉(zhuǎn)動彈簧第一段折線剛度kr可按下式計算 式中,kr。轉(zhuǎn)動彈簧第一段折線剛度,kN m，rad。Iy,基底截面慣性矩、m4、2.轉(zhuǎn)動彈簧第二段折線剛度可按下式計算.3.轉(zhuǎn)動彈簧第三段折線剛度應(yīng)取0。2、基礎(chǔ)界限彎矩計算。1，擴(kuò)大基礎(chǔ)的提離界限彎矩M1可按下式計算.式中,M1，提離界限彎矩 kN。m。Vd,基礎(chǔ)底面的豎向荷載 kN，B。水平荷載作用方向的基礎(chǔ)寬度、m 2，基礎(chǔ)最大抵抗彎矩M2可按下式計算 式中，M2.基礎(chǔ)最大抵抗彎矩、kN。m.L，與水平荷載作用方向垂直的基礎(chǔ)寬度。m,σd、修正后的地基極限承載力 kPa 根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范.TB,10002 5規(guī)定的基本承載力，按表B,2、4進(jìn)行地震作用下的修正后得到.表B，2.4 各類土和巖石地基地震作用下極限承載力建議值，σd。注、σ0、為地基土基本承載力,